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活塞环表面液相等离子体电解渗氮处理工艺

  • 朱宗宁1

    机 构：

    1. 江苏大学汽车与交通工程学院, 镇江 212013

    ×
  • ， 赵鸿岳1

    机 构：

    1. 江苏大学汽车与交通工程学院, 镇江 212013

    ×
  • ， 梅德清1

    机 构：

    1. 江苏大学汽车与交通工程学院, 镇江 212013

    ×
  • ， 赵卫东1

    机 构：

    1. 江苏大学汽车与交通工程学院, 镇江 212013

    ×
  • ， 陈晨2

    机 构：

    2. 江苏苏扬包装股份有限公司, 扬州 211400

    ×
  • ， 陶俊2

    机 构：

    2. 江苏苏扬包装股份有限公司, 扬州 211400

    ×

1. 江苏大学汽车与交通工程学院, 镇江 212013；
2. 江苏苏扬包装股份有限公司, 扬州 211400；

Plasma Electrolytic Nitriding Technology on Piston Ring Surface in Solution

  • ZHU Zongning1

    Affiliation：

    1. School of Automatic and Traffic Engineering, Jiangsu University, Zhenjiang 212013 , China

    ×
  • ， ZHAO Hongyue1

    Affiliation：

    1. School of Automatic and Traffic Engineering, Jiangsu University, Zhenjiang 212013 , China

    ×
  • ， MEI Deqing1

    Affiliation：

    1. School of Automatic and Traffic Engineering, Jiangsu University, Zhenjiang 212013 , China

    ×
  • ， ZHAO Weidong1

    Affiliation：

    1. School of Automatic and Traffic Engineering, Jiangsu University, Zhenjiang 212013 , China

    ×
  • ， CHEN Chen2

    Affiliation：

    2. Jiangsu Su Yang Package Company Limited by shares, Yangzhou 211400 , China

    ×
  • ， TAO Jun2

    Affiliation：

    2. Jiangsu Su Yang Package Company Limited by shares, Yangzhou 211400 , China

    ×

1. School of Automatic and Traffic Engineering, Jiangsu University, Zhenjiang 212013 , China；
2. Jiangsu Su Yang Package Company Limited by shares, Yangzhou 211400 , China；

通讯作者:

梅德清(1974—),男(汉),教授,博士;研究方向:发动机节能与排放控制;E-mail:meideqing@ujs.edu.cn

中图分类号:TG162.7

文献标识码:A

文章编号:1007-9289(2020)05-0047-09

DOI:10.11933/j.issn.1007-9289.20200304001

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目录contents

    摘要

    以甲酰胺作为渗剂、氯化铵作为导电盐,配制电解液,以活塞环为阴极和不锈钢棒为阳极,对活塞环进行了液相等离子体电解渗氮(PEN)处理,并对处理后的活塞环表面渗氮改性层的结构、元素分布及相组成等特征进行了分析, 探究了 PEN 工艺操作参数对改性层的硬度和摩擦学性能的影响。 结果表明:在有机电解液体系下进行活塞环表面电解渗氮处理会同时渗入 N、C 两种元素,但以渗 N 为主;活塞环表面的 PEN 改性层由化合物层、扩散层和过渡层组成,改性层中 N 元素的含量由表及里逐渐降低;改性层的主要相组成为铁的氮化物 Fe2-3N、Fe4N 和铁的碳化物 Fe3C 等强化相; 改性层的最大硬度可达基体硬度的 3 倍,且随工作电压提高、处理时间延长和频率降低而增大;摩擦试验表明活塞环试样经 PEN 处理后其摩擦因数会增大,但对工作电压、处理时间和频率等工艺参数进行合理控制,便能够通过提高活塞环表面硬度和储油能力来抑制因摩擦因数增大而导致的磨损率升高。

    Abstract

    An electrolyte was prepared by using formamide as penetrant and NH4Cl as conductive salt. Piston rings were treated with plasma electrolytic nitriding technology in the electrolyte through working as cathode while a stainless steel rod serving as anode. The structure, element distribution and phase composition of the modified layer on the surface of the treated piston ring were analyzed, and the effects of process parameters such as working voltage, processing time and frequency on the hardness and tribological properties of the modified layer were investigated as well. The results show that the plasma electrolytic nitriding treatment on the surface of the piston ring under the organic electrolyte system will infiltrate N and C elements simultaneously, while the main element is nitrogen. The PEN modified layer on the surface of the piston ring is composed of compound layer, diffusion layer and transition layer. The content of the N element in the modified layer gradually decreases from the surface to the inside. The main phase compositions of the PEN modified layer are iron nitrides such as Fe2-3N, Fe4N and iron carbide Fe3C. The maximum hardness of the modified layer can reach 3 times which compared to the hardness of the substrate, and it increases with the increase of working voltage, processing time and the decline of the frequency. Furthermore, friction tests show that the friction coefficient of piston ring samples will increase after PEN treatment. However, increasing of wear rate which caused by the rise of friction coefficient can be weakened by improving the surface hardness and oil storage capacity of the piston ring through choosing appropriate process parameters such as working voltage, processing time, and frequency.

  • 0 引言

  • 随着内燃机不断向高功率密度、高转速、低燃油消耗和低有害排放等方向发展,以及新型替代燃料的广泛使用,未来活塞环组不仅要适用于普通大功率、高转速车用发动机,还要适应采用天然气、液化石油气和甲醇燃料等的特种发动机,对活塞环的性能提出了更高的要求。钢质活塞环经氮化处理后表面具有高的硬度、良好的耐磨性和耐腐蚀性,且心部又具有较强的韧性,因此其应用比重正逐渐升高[1]。由于传统的活塞环表面氮化方式存在氮化周期长、能耗高、设备成本贵、操作繁琐等问题,因而有必要探索更加高效、节能和环保的内燃机活塞环表面氮化工艺。

  • 液相等离子体电解渗氮( Plasma electrolytic nitriding, PEN) 技术是属于等离子体电解沉积(Plasma electrolytic deposition, PED)技术范畴的一种高效、节能、环保的新型钢铁表面氮化处理技术,该技术具有环境适应性好、处理时间短、能耗低、有害气体排放少等优点[2]。 Jiang等[3] 在尿素和氯化铵混合溶液中对Q235 钢处理15 min后得到了厚度为50 μm的扩散层。张荣[4] 在甲酰胺-氯化钠体系电解液中对45 钢试样进行了处理,以170 V工作电压处理40 min后得到了200 μm的改性层。研究表明,钢铁材料经PEN处理后,其表面硬度、耐磨性和耐腐蚀性等各项表面性能都得到显著改善[5-6]。 Kong等[7] 用尿素和氢氧化钾混合溶液作电解液对SCM420 钢进行PEN处理后使其表面硬度提高了HV500。 Nie等[8]在尿素溶液中对S0050 钢进行了PEN处理, 发现S0050 钢经PEN处理后的磨损率仅为处理前的三分之一。 Aliev等[9]对经过PEN处理后的AISI 430 不锈钢试样进行了耐腐蚀性能测试,结果表明经PEN处理过的试样的腐蚀电位均发生了正移,而且电位正移的程度随工作电压升高和处理时间延长而增大。

  • 虽然PEN技术具有环境适应性好、处理速度快、成本低以及节能环保等诸多优点,但该技术目前还处于试验研究阶段,在处理形状较复杂或表面积较大的工件时,仍会出现局部过热、放电不均以及渗层分布不均等问题[10]。因此,有必要探寻合适的处理参数和电解液组合方式,使该技术能够更好应用于形状特殊且能承受的热处理变形量极小的活塞环表面处理。为实现该目标,文中在甲酰胺-氯化铵体系电解液中对活塞环进行了PEN处理,并对处理后的活塞环表面PEN改性层的结构、元素分布及相组成等特征进行了分析,探究工作电压、处理时间和频率等工艺参数对PEN改性层的硬度和摩擦学性能的影响。

  • 1 试验条件与测试方法

  • 1.1 试验材料与设备

  • 试验用活塞环试样为定型、清洗工序后未经其他处理的钢制活塞环,由仪征市润扬机械有限公司提供,其名义化学成分如表1 所示。试验前需用金相砂纸逐级打磨至1000 号粒度,然后用丙酮清洗,烘干备用。图1 为自制的10 kW液相等离子体电解渗氮装置示意图。该装置主要包括直流脉冲电源、搅拌器、液相放电系统和循环冷却系统。在对活塞环进行等离子体电解渗氮处理时,以活塞环作阴极,不锈钢棒作阳极。

  • 表1 活塞环材料的化学成分

  • Table1 Chemical compositions of piston ring(w/%)

  • 1.2 电解液体系

  • 一般情况下,用于液相等离子体电解渗氮处理的有机电解液体系由含氮有机物、导电盐和去离子水组成[11]。其中,含氮有机物的作用是保证在一定的温度范围内快速、充分、持久地提供渗入所需的活性氮原子。加入导电盐溶液是为了提高电解液的导电性,以便形成稳定的放电电弧。常用的含氮有机物有尿素、甲酰胺和乙醇胺等。其中,甲酰胺(HCONH2)在400~700℃ 范围内,按下式分解:

  • 图1 液相等离子体电解渗氮装置示意图

  • Fig.1 Schematic diagram of plasma electrolytic nitriding equipment

  • HCONH2→NH3↑+CO↑
    (1)
  • HCONH2→HCN+H2O
    (2)

  • 当活塞环表面形成弧光放电时,甲酰胺第一阶段分解产物中的NH3、HCN及CO在弧光放电作用进一步分解,产生C、N活性原子。进一步分解反应的方程式如下:

  • 2NH3→3H2↑+2[N]
    (3)
  • 2CO⟶CO2↑+[C]
    (4)
  • 2HCN→H2↑+2[C]+2[N]
    (5)

  • 由于弧光放电时活塞环表面温度范围为500~650℃,也是甲酰胺受热分解的最佳温度范围,故选用甲酰胺做渗剂。试验选用氯化铵作导电盐。这是由于氯化铵溶液在高温下极易释放出大量氨气,可以使整个PEN处理系统更快达到弧光放电状态。此外,氯化铵分解生成的氨气在气膜层内被电离后可以提高膜层內活性氮离子的浓度,有助于增强渗入氮势。具体的电解液组成为:80%甲酰胺+20%NH4Cl溶液,NH4Cl浓度(质量分数)为10%。

  • 1.3 试验方案

  • 按上述方案配置的电解液在PEN处理过程中的最佳工作电压范围为220~300 V,从中选取230、260 和290 V这3 组工作电压,再搭配不同的处理时间和频率制定如表2 所示的活塞环表面PEN试验方案。

  • 表2 活塞环表面液相等离子体电解渗氮工艺方案

  • Table2 Schemes of plasma electrolytic nitriding on piston ring surface

  • 1.4 PEN活塞环制备工艺流程

  • PEN活塞环的具体制备流程为:打磨→自来水冲洗→酒精清洗→烘干→PEN处理→自来水冲洗→酒精清洗→烘干。

  • 1.5 分析测试方法

  • 将经过PEN处理的活塞环试样进行镶嵌、抛光、腐蚀、清洗和烘干等处理,再放入S-3400 N型钨灯丝扫描电子显微镜进行观察。 S-3400 N型钨灯丝扫描电子显微镜配备有EDS能谱分析仪,可以对活塞环试样断面不同区域进行点扫描和线扫描分析。扫描电镜工作时加载电压为15 kV,电流为50 μA。

  • 利用D8-ADVANCE型X射线衍射仪对经过PEN处理的活塞环试样进行相组成分析,衍射条件为:阳极选用铜靶,扫描速度为5°/min,扫描范围为10°~90°,得到XRD衍射图及数据后,使用MDI Jade软件对XRD衍射图进行峰值标定,查出对应的相组成。

  • 对应的相组成。使用KB30S-FA型全自动显微维氏硬度测量系统测量活塞环表面PEN改性层的硬度。硬度仪的加载载荷为0.5 N,保载时间为10 s。

  • 在CETR UMT-3 型多功能摩擦学试验机上进行PEN活塞环的摩擦学性能测试。与PEN活塞环对摩的缸套试样的粗糙度约为0.8 μm,试验温度参考柴油机活塞环的实际工作温度范围确定为200℃,载荷为100 N,试验冲程为8 mm, 滑动频率为30 Hz,试验时间为60 min。润滑油型号为CD5W-30。

  • 2 结果与讨论

  • 2.1 PEN改性层结构和元素分析

  • 图2 为活塞环表面PEN改性层截面SEM图, 图2(b)为图2(a)中方框内区域的放大图。从图中可以看出,整个活塞环表面PEN改性层截面可以分为4 层,由外而内,依次为化合物层、扩散层、过渡层和基体[12]。图中1 区域为化合物层,包含大量Fe-N、Fe-C化合物以及少量N、C固溶体[13]。 2 区域为扩散层,含有大量N、C固溶体。这是由于PEN处理时活塞环表面温度很高,而PEN处理结束后迅速停止供电相当于淬火,导致次表层中的N、C原子还未来得及与铁形成化合物,故淬火冷却后以固溶体形式存在[13]。 3 区域为扩散层和基体之间的过渡层,该区域内以基体材料为主,仅包含极少量的N、C固溶体。 4 区域为基体。

  • 图2 活塞环PEN改性层截面SEM图

  • Fig.2 SEM image of cross section of PEN modified layer of piston ring

  • 图3 为活塞环表面PEN改性层截面EDS线扫描分析图。线扫描行程的起点为改性层最外侧。从图中可以看出, Fe元素含量在扫描行程的初始阶段明显低于后续阶段,这是由于扫描行程的初始阶段正好对应于改性层中的化合物层部分,也是C、N元素集中分布的区域,因此该阶段内Fe元素含量相对较低。

  • 图3 活塞环表面PEN改性层截面EDS线扫描图像

  • Fig.3 EDS line scan image of the cross section of PEN modified layer on piston ring surface

  • 图4 为N元素的含量随PEN改性层深度的分布。 从图中可以看出,活塞环表面PEN改性层中N元素的含量在化合物层、扩散层和过渡层中呈梯度降低趋势,变化较为平缓。 图5 为C元素的含量随PEN改性层深度的分布。 从图中可以看出,C元素主要集中分布在化合物层,当扫描行程经过化合物层后,C元素含量逐渐趋于稳定。

  • 图4 N元素沿PEN改性层深度的分布

  • Fig.4 Distribution of N element along the depth in the PEN modified layer

  • 图5 C元素沿PEN改性层深度的分布

  • Fig.5 Distribution of C element along the depth in the PEN modified layer

  • 图6 为活塞环表面PEN改性层内不同区域的EDS点分析,其中化合层中的a区域、扩散层中的b区域和过渡层中的c区域内的元素分析结果分别见图6( b)、6( c) 和6( d)。各区域内Fe、C、N这3 种元素的质量分数和原子数分数见表3。比较各图6 中的特征峰强度和表3 中各区域内C、N元素的占比可以发现,由改性层最外侧化合物层至过渡层,C、N元素的含量有明显的变化,在最外侧化合物层中C、N元素的原子数分数分别为20.02%和21.66%,在扩散层中C、N元素的原子数分数减小,分别为15.22%和15.87%,在过渡层中C、N元素的原子数分数分别为14.77%和7.71%。可见,PEN改性层中的N元素含量明显高于C元素含量。这是因为PEN处理过程中, 在活塞环表面所处的温度范围内,N在活塞环材料中的固溶极限高于C的固溶极限所致[14]。

  • 图6 活塞环表面PEN改性层内不同区域的EDS分析

  • Fig.6 EDS analysis of different regions in the PEN modified layer on piston ring surface

  • 表3 不同区域元素占比汇总

  • Table3 Summary of the proportion of elements in different regions

  • 2.2 PEN改性层相组成分析

  • 图7 为活塞环基体材料的XRD衍射谱,图8 为在方案S2 所示条件下,经PEN处理后活塞环样件的X射线衍射谱。从图中可以看出,活塞环基体的X射线衍射图谱中只有Fe元素的衍射峰,而PEN活塞环的X射线衍射图谱中出现了包括Fe3C、Fe2-3N和Fe4N等铁的氮化物和碳化物衍射峰。在PEN处理过程中,当活塞环表面产生弧光放电现象时,其表面温度已经达到了奥氏体的相变温度。由于甲酰胺在弧光放电作用下分解生成N活性原子的同时也会附带产生C活性原子,而N、C原子作为一种扩大 γ 相区的元素,增加了过冷奥氏体的稳定性,因此,当N、C源充足时,活塞环表面的温度决定了PEN改性层的相组成。此外,PEN处理过程中的电解液温度在80℃左右,完成活塞环表面PEN处理后关掉电源相当于快速淬火发生马氏体转变,所以,在此过程中渗入的N、C元素是以固溶体 α-FeC_N、 γ-FeC_N 和碳化物Fe3C、氮化物Fe2-3N和Fe4N的形式存在[4, 15]。

  • 图7 活塞环基体X射线衍射谱

  • Fig.7 X-ray diffraction patterns of the piston ring matrix

  • 图8 PEN活塞环X射线衍射谱

  • Fig.8 X-ray diffraction patterns of PEN piston ring surface

  • 2.3 PEN改性层硬度分布

  • 图9 为不同工艺参数对应的PEN改性层硬度分布。如图所示,改性层的最大硬度随工作电压提高、处理时间延长和频率降低而增大。当改性层厚度大于25 μm时,可以明显观察到改性层的最大硬度值出现在扩散层中,而非出现在最外层。这是因为表层碳氮含量较高,钢的过冷奥氏体稳定性高,存在较多的残余奥氏体,这使其表层硬度值降低[16]。以在工作电压为260 V、占空比为40%、频率为1000 Hz的工艺条件下,对活塞环进行PEN处理10 min后得到的改性层截面硬度分布为例,在靠近活塞环表面的化合物层区域内,由表及里,硬度逐渐增加, 并在距离表面25 μm左右达到峰值, 约865 HV;之后,随着改性层深度增加,硬度逐渐下降,约在45 μm处硬度接近基体,约320 HV。可见,活塞环表面PEN改性层的硬度可达基体硬度的3~4 倍,而较高的表面硬度有利于提高活塞环的抗磨损性能。

  • 图9 不同工艺参数条件下PEN改性层的硬度分布

  • Fig.9 Hardness distribution of PEN modified layer under different processing parameters

  • 2.4 PEN改性层摩擦学性能

  • 表4 为不同工艺参数条件下活塞环表面粗糙度, PEN处理前活塞环的表面粗糙度 Ra=0.075 μm。

  • 图10 为未经PEN处理的活塞环和在工作电压分别为230、260 和290 V,占空比为40%,频率为1000 Hz条件下经PEN处理10 min的活塞环与缸套摩擦副在对摩试验中测得的摩擦因数和磨损率。图10(a)中,未经PEN处理的活塞环在湿摩擦状态下的摩擦因数为0.233,而在工作电压为230、260 和290 V条件下处理得到的PEN活塞环的摩擦因数分别为0.173、 0.206 和0.335。可见,摩擦因数随工作电压升高而增大。这是因为工作电压提高引起的弧光放电强烈,导致表面粗糙度增大,进而导致PEN活塞环和缸套摩擦副的摩擦因数增大。图10( b) 中,未经PEN处理的活塞环与缸套摩擦副的磨损率为5.36×10-6 mm 3/(N·m),而在工作电压为230、260 和290 V条件下处理得到的PEN活塞环和缸套摩擦副的磨损率分别为4.25 × 10-6、3.83× 10-6 和7.11×10-6 mm 3/(N·m)。可见,在工作电压为230 V和260 V条件下处理得到的PEN活塞环摩擦副的磨损率降低了20.7%和28.5%,但在工作电压为290 V条件下处理得到的PEN活塞环摩擦副的磨损率却增加了32.6%。这是因为工作电压过高易导致活塞环表面粗糙度值过大,使摩擦副的磨损率升高;但工作电压过低会造成摩擦副的磨损率因PEN活塞环改性层的表面硬度降低而升高。因此,活塞环表面PEN处理存在最佳的工作电压值。

  • 表4 不同工艺参数条件下活塞环表面粗糙度

  • Table4 Surface roughness of piston ring under different process parameters

  • 图10 不同工作电压条件下PEN活塞环的摩擦因数和磨损率

  • Fig.10 Friction coefficient and wear rate of PEN piston rings treated under different operating voltage conditions

  • 图11 为未处理活塞环在工作电压为260 V, 占空比为40%,频率为1000 Hz条件下分别经PEN处理5、10、15 min的活塞环与缸套摩擦副在对摩试验中测得的摩擦因数和磨损率。图11( a)中,经PEN处理5、10、15 min的活塞环与缸套摩擦副的摩擦因数分别为0.248、 0.206 和0.172。可见,摩擦因数随处理时间延长而减小。图11(b)中,经PEN处理5、10、15 min的活塞环与缸套摩擦副的磨损率分别为4.59×10-6、 3.83×10-6和2.85×10-6 mm 3/(N·m)。与未处理活塞环相比, 分别降低了14.4%、 28.5%和46.8%。这是因为处理时间延长为活塞环表面多孔结构的形成提供了充足的时间,且等离子体放电时间越长,在活塞环表面留下的放电通道越密集,越有利于提高活塞环的润湿性,减小摩擦副的摩擦因数, 降低磨损率[8, 17]。此外, 活塞环PEN改性层的硬度随处理时间延长而增大,增强了PEN活塞环与缸套摩擦副的耐磨性,使磨损率降低。

  • 图12 为未处理活塞环和在工作电压为260 V,占空比为30%, 频率分别为500、 1000、 1500 Hz的条件下经PEN处理10 min的活塞环与缸套摩擦副在对摩试验中测得的摩擦因数和磨损率。图12(a)中,当PEN处理所用频率分别为500、1000、1500 Hz时,PEN活塞环与缸套摩擦副的摩擦因数分别为0.237、0.206 和0.189。可见,摩擦副的摩擦因数随频率的升高而减小。图12(b)中,当PEN处理频率分别为500、1000、 1500 Hz时,摩擦副的磨损率分别为4.66×10-6、 3.83×10-6 和3.24×10-6mm 3/(N·m),比未处理活塞环分别降低了13.1%、28.5%和40%。可见,摩擦副的磨损率随频率的升高而降低。这主要归功于频率升高造成的表面粗糙度降低。因此,对活塞环进行PEN处理时应选择合适的频率以避免实际使用中活塞环与缸套摩擦副的摩擦因数或磨损率过高。

  • 图11 不同处理时间条件下PEN活塞环的摩擦因数和磨损率

  • Fig.11 Friction coefficient and wear rate of PEN piston rings treated under different processing time conditions

  • 图12 不同频率条件下PEN活塞环的摩擦因数和磨损率

  • Fig.12 Friction coefficient and wear rate of PEN piston rings treated under different under different frequency conditions

  • 3 结论

  • (1) PEN活塞环表面的改性层由化合物层、扩散层和过渡层构成,渗入的N元素主要分布在化合物层和扩散层,而C元素作为附带的渗入元素主要分布于化合物层。由于N元素在活塞环材料中的固溶极限在PEN处理过程中活塞环表面所处的温度条件下高于C元素,故PEN处理以渗氮为主。

  • (2) PEN过程中渗入的N、C元素在改性层中以固溶体 α-FeC_N、γ-FeC_N 的形式存在。活塞环表面PEN改性层的主要相组成为铁的氮化物Fe2-3N、Fe4N和铁的碳化物Fe3C等强化相。

  • (3) 改性层截面硬度分布呈先增高后降低趋势,最大硬度值一般出现在扩散层中,最大硬度值可达基体硬度的3~4 倍,并且随工作电压提高、处理时间延长和频率降低而增大。此外,改性层的最大硬度值处与活塞环表面之间的距离会随改性层厚度的增加而增大。

  • (4) 活塞环试样经PEN处理后其摩擦因数会因表面粗糙度增加而增大,但表面硬度以及储油能力的提高能够有效抑制因摩擦因数增大而导致的磨损率升高。对于特定组分的电解液,活塞环表面PEN处理的工作电压存在最佳值;延长处理时间和提高频率有助于降低PEN活塞环与缸套摩擦副的磨损率。若工艺参数控制得当, 经PEN处理后的活塞环的耐磨性能能够得到有效的改善。

  • 参考文献

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  • 基本信息

    中图分类号: TG162.7
    文献标识码: A
    DOI: 10.11933/j.issn.1007-9289.20200304001
    文章编号: 1007-9289(2020)05-0047-09

    基金信息

    江苏高校品牌专业建设工程资助项目(苏政发办[2014]82)；
    江苏省科技厅重点研发计划项目(BE2016139)；
    Supported by University Brand Professional Construction Funding Project of Jiangsu and Key Research ( Suzheng Development Office [2014] 82) and Development Project of Science and Technology Department of Jiangsu Province (BE2016139)；

    引用信息

    朱宗宁, 赵鸿岳, 梅德清, 等. 活塞环表面液相等离子体电解渗氮处理工艺 [J]. 中国表面工程, 2020, 33(5): 47-55

    ZHU Z N, ZHAO H Y, MEI D Q, et al. Plasma electrolytic nitriding technology on piston ring surface in solution [J]. China Surface Engineering, 2020, 33(5): 47-55.

    稿件历史

    收稿日期: 2020-03-04

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