2. 国家电投集团中央研究院,北京 102209
2. State Power Investment Corporation Central Research Institute, Beijing 102209
随着我国核能产业的迅速发展,人们对核反应堆结构材料要求日益提高,锆合金作为重要的核燃料包壳材料,需具有较好的高温抗氧化性、耐腐蚀性及力学性能,而表面涂层技术被认为是提高锆合金高温抗氧化性能的有效途径[1-3]。近年来,国内外主要研究的金属涂层为FeCrAl涂层和Cr涂层[4],Cr涂层具有较好的耐腐蚀性、高温抗氧化性和较低的摩擦因数,故在表面工程领域作为功能性涂层应用广泛[5-7]。
多弧离子镀(Multi-arc ion plating, MAIP)技术具有沉积速度快、绕射性好、涂层膜基结合力强以及靶材离化率高等优点,成为了一种重要的涂层制备技术[8-9],但在镀膜过程中,容易出现弧斑烧蚀不均匀的现象,从而在涂层表面产生液滴沉积。J. H. Park等人借助多弧离子镀,在锆合金表面制备金属Cr涂层,在高温环境下锆合金基体几乎不氧化[6]。磁控溅射(Magnetron sputtering, MS)具有镀膜温度低、工件变形小、涂层表面大颗粒较少等优点,但磁控溅射离子绕射性和靶材离化率较差[10-11]。因此,分别采用磁控溅射和多弧离子镀技术在锆合金表面制备Cr涂层,研究对比在不同制备方法下涂层表面形貌、物相组织及高温抗氧化性能,为选择高温抗氧化性能涂层的制备方法提供试验依据。
1 试验与方法 1.1 样品制备试验设备为国产TSU-650型多功能镀膜机。分别采用磁控溅射和多弧离子镀技术在锆合金表面制备Cr涂层,靶材为Cr靶,尺寸分别为Φ 82 mm×7 mm和Φ 100 mm×18 mm,纯度为99.99%。基材(锆合金,20 mm×20 mm×5 mm)经过砂纸打磨,镜面抛光后,依次用丙酮和乙醇对试样进行超声波清洗,时间为10 min,吹干后固定在真空镀膜室的工装上,工装自转,转速为2 r/min,待腔室气压降至8×10−3 Pa以下、温度加热至400 ℃,通入高纯氩气(99.999%),流量调至160 mL/min,脉冲偏压设置为−800 V,对试样进行辉光清洗,时间为10 min;将偏压降至−600 V,开启弧电流,设置为55 A,点燃Cr多弧靶并对试样进行弧光清洗15 min。沉积工艺参数见表1。
Deposition parameters | MAIP | MS |
Matrix material | Zirconium | Zirconium |
Gas pressure / (10−3 Pa) | <8.0 | <8.0 |
Pulsed bias / V | 200 | 200 |
Arc current / A | 65 | 0 |
Magnetron target power / W | 0 | 500 |
Substrate temperature / ℃ | 400 | 400 |
Argon flow / (mL·min−1) | 110 | 110 |
Deposition time / h | 3 | 4 |
将制备好的Cr涂层试样和原始锆合金竖直放置在SX-2.5-10高温箱型电炉中进行高温氧化试验,温度设定为800℃,试验气氛为空气,采用氧化增重法评定试样的抗氧化性能。每隔1 h取出试样,在大气室温的环境下自然冷却后进行称重,氧化时间7 h,试样氧化增重测量采用精密电子天平测量,其精度为0.000 1 g。统计增重量与试样表面积的比值,得到单位面积涂层氧化增重与时间之间的关系。
1.2 表征与分析采用CARL ZEISS EVO18型扫描电镜(SEM)观察涂层的表面、截面形貌特征;采用OXFORD X-Max Extreme型能谱仪(EDS)对涂层元素进行分析;利用XD-3型X射线衍射仪(XRD)对涂层的物相组成进行分析,Cu靶作为阳极靶材,特征X射线为Cu Kα,波长为0.154 nm,扫描速度4°/min,扫描范围20°~90°,扫描步长0.02°。
2 结果与讨论 2.1 Cr涂层表面微观形貌与物相分析图1为不同制备方法下Cr涂层氧化前的表面形貌。涂层表面均连续、致密,但存在一定数量的孔洞;多弧离子镀Cr涂层表面存在大颗粒,这是多弧离子镀的典型特征,产生原因是阴极弧斑温度高、烧蚀不均匀,在高能粒子轰击下,熔融的金属液滴飞溅并沉积在基材上,凝固呈颗粒状[12-13],而大颗粒会对涂层产生阴影效应,是多弧离子镀涂层表面孔洞产生的原因之一[14]。
图2为Image J软件处理后的涂层表面形貌。表2为不同制备方法下涂层表面孔洞数据统计,多弧离子镀Cr涂层孔洞所占面积为0.21%,小于磁控溅射Cr涂层 (0.40%)。
Method | Count | Total area / μm2 | Average size / μm2 | Area / % |
MS | 164 | 7.815 | 0.048 | 0.40 |
MAIP | 106 | 4.481 | 0.042 | 0.21 |
图3是在不同能量粒子入射情况下涂层的二维模拟结构,假设衬底温度T=0,入射粒子动能为Et,吸附原子的脱附能为Ec,用Et/Ec表示沉积粒子的能量效应,即入射粒子具有一定的表面扩散能力,粒子的扩散能力受到其具有能量的影响[15]。图3(a)中Et/Ec=0.02时,涂层中形成了大量的孔洞,孔洞尺寸最小只有1 nm左右,但是其密度可达1017个/cm2,孔洞的产生是受到阴影效应的影响,涂层在沉积过程中,有原子或原子团沉积在基底表面,随后而来的原子有可能被相邻的原子遮挡,导致孔洞的产生。图3(b)为Et/Ec=0.5时,图3(c)为Et/Ec=1.5,相对于图3(a),涂层中的孔洞明显减少。
由上述可知,随着能量效应的增强,阴影效应减弱,涂层中的孔洞减少。这是因为在涂层沉积过程中入射粒子能量越高,高能粒子本身会具有更高的迁移几率,同时会将动能传递给涂层表面的其他粒子,出现再溅射现象,能铺平填充其他孔洞,减少孔洞数量[15]。而磁控溅射中粒子能量仅为1~10 eV,多弧离子镀中的粒子能量高达100~1 000 eV[15],所以与磁控溅射Cr涂层相比,多弧离子镀Cr涂层的孔洞更少。同时多弧离子镀中的粒子绕射性更好,有利于涂层表面粒子的扩散。
图4为不同制备方法下Cr涂层氧化前的XRD图谱,在44.392°,64.581°和81.729 °分别出现Cr的衍射峰,对比XRD衍射卡片06-0694,衍射峰分别对应(110)、(200)、(211)晶面,同时存在与基材相对应的Zr峰。采用织构系数(TC值)来研究不同制备方法对Cr涂层择优生长取向的影响规律:
式中:I(hkl)为涂层(hkl)晶面的实际衍射强度;I0(hkl)为涂层(hkl)晶面对应的标准卡片上衍射强度。如果Cr涂层的TC(hkl)值大于1/n(n为Cr峰个数),则该晶面为择优取向面;TC(hkl)值越大,表明(hkl)晶面择优取向程度越高[16]。
表3为Cr涂层TC(hkl)数值统计。由表3的计算结果可知:在不同制备方法下Cr涂层均沿着(211)晶面择优生长,但多弧度离子镀Cr涂层沿(200)晶面择优取向得到改善。
平均晶粒尺寸根据Scherrer公式来计算:
其中:D为晶粒垂直于晶面方向的平均厚度;K为Scherrer常数,取0.89;λ为X射线的波长(取0.154 056 nm);β为衍射峰半高宽,θ为Bragg角。计算出磁控溅射、多弧离子镀工艺下Cr涂层的平均晶粒尺寸为25.79 nm和29.00 nm,磁控溅射Cr涂层平均晶粒尺寸小于多弧离子镀Cr涂层的。
图5为800℃恒温环境下,Cr涂层氧化7 h后的XRD图谱,由图可知:涂层氧化后的产物主要为Cr2O3,同时存在Cr和Zr峰,说明Cr与O2反应生成了Cr2O3氧化膜。另一方面,没有出现明显的ZrO2峰,表明Cr涂层经7 h高温氧化后尚未失效,依然对基材起到了保护作用。
图6为不同制备方法下Cr涂层氧化后的表面形貌,两种涂层表面均形成了连续的氧化膜,结合XRD结果分析,可以判断该氧化膜为Cr2O3。在800℃环境下,Cr与O2反应生成Cr2O3,Cr2O3为菱方晶系结构,连续、致密具有较高的热稳定性,不容易分解,阻碍了O2向涂层内部扩散进而到达基材表面,具有较强的保护性[17]。磁控溅射Cr涂层表面出现了裂纹缺陷,因为氧化膜的生成会产生内应力,随着氧化膜不断生成、增厚,当内应力积累到极限时,将通过氧化膜的塑性变形进行释放[18]。相比于多弧离子镀Cr涂层,磁控溅射Cr涂层存在更多孔洞,孔洞不仅破坏涂层结构的稳定性,还为氧气向涂层内部扩散提供通道,同时磁控溅射Cr涂层平均晶粒尺寸更小,更容易形成氧化膜,因此在涂层内部释放更多的内应力而产生裂纹。
图7为不同制备方法下Cr涂层氧化后的截面形貌及EDS分析,由图可知涂层表面均形成了连续均匀的氧化膜。EDS分析表明,基材表面氧元素含量均较低,说明了涂层起到了保护作用。多弧离子镀Cr涂层的氧元素主要集中在涂层;在膜基结合处,氧元素含量急剧下降,说明多弧离子镀涂层表面生成了连续、致密的氧化膜,阻碍了氧气向基材的扩散。在磁控溅射Cr涂层的膜基结合处,氧元素含量曲线呈“斜坡状”,说明基材表面受到了轻微氧化,综合上文分析,磁控溅射Cr涂层在生成氧化膜时产生的裂纹破坏了涂层的致密性,为氧元素的扩散提供了通道,导致基材表面受到了氧化。
图8为不同制备方法下Cr涂层在800 ℃恒温环境下的氧化动力学曲线。由图8可知,随着氧化时间的增长,原始锆合金的氧化动力学曲线急剧增长,而涂层试样的氧化速率变化缓慢。氧化7 h后,原始锆合金、多弧离子镀Cr涂层、磁控溅射Cr涂层单位面积增重分别为20.201、5.617和6.517 mg/cm2,说明Cr涂层具有较好的高温抗氧化性,多弧离子镀Cr涂层抗氧化性能优于磁控溅射Cr涂层。
高温氧化过程包括两个方面:界面与氧气的反应和氧气向涂层内部扩散的反应。其中界面包括氧化物与氧气的界面和金属与氧化物的界面。高温环境下,涂层与氧气接触,在界面处发生氧化反应生成氧化膜,阻碍氧气向涂层内部扩散,此时界面反应强于扩散反应;随着氧化膜的增厚,界面反应减弱,扩散反应起主导作用[19]。
图9为不同氧化时间下Cr涂层表面宏观形貌。氧化3 h时,磁控溅射Cr涂层表面出现裂纹,随着氧化时间增长,涂层表面裂纹数增加;在相同时间段内多弧离子镀Cr涂层并未出现裂纹。氧化第一阶段(0~3 h),多弧离子镀Cr涂层单位面积氧化增重1.408 mg/cm2,磁控溅射Cr涂层单位面积氧化增重1.202 mg/cm2,少于多弧离子镀Cr涂层。因为磁控溅射Cr涂层平均晶粒尺寸更小,界面反应强于多弧离子镀Cr涂层,更快的形成了氧化膜,起到了更好的保护效果。氧化第二阶段(4~7 h),多弧离子镀Cr涂层单位面积氧化增重4.208 mg/cm2,磁控溅射Cr涂层单位面积氧化增重5.232 mg/cm2,多弧离子镀Cr涂层增重更少,两种涂层试样的氧化动力学曲线变平缓。随着氧化膜的增厚,孔洞逐渐被氧化膜填充而变致密,对氧气的扩散起到了阻碍作用。而磁控溅射Cr涂层的氧化速率超过多弧离子镀Cr涂层,这是因为磁控溅射Cr涂层氧化时产生了裂纹,导致磁控溅射Cr涂层氧化膜的致密性比多弧离子镀Cr涂层的差,因此多弧离子镀Cr涂层单位面积氧化增重速率更低。
3 结 论(1) 磁控溅射Cr涂层表面光滑,颗粒少,存在一定数量的孔洞,占涂层表面积的0.40%;多弧离子镀Cr涂层表面存在明显大颗粒,但孔洞的数量相对较少,占涂层表面积的0.21%。
(2) 磁控溅射Cr涂层的平均晶粒尺寸25.79 nm,多弧离子镀Cr涂层的平均晶粒尺寸29.00 nm,磁控溅射Cr涂层的晶粒尺寸更小。两种工艺下,Cr涂层均沿着(211)晶面择优生长,多弧离子镀Cr涂层晶粒沿(211)晶面的择优生长趋势被抑制,沿(200)晶面择优生长得到改善。
(3) 在800℃高温环境下,多弧离子镀Cr涂层(7 h内单位面积氧化增重5.616 mg/cm2)抗氧化性能优于磁控溅射Cr涂层的(7 h内单位面积氧化增重6.434 mg/cm2),磁控溅射Cr涂层表面出现裂纹。
[1] | DAUBA K, VAN NIEUWENHOVE R, NORDIN H. Investigation of the impact of coatings on corrosion and hydrogen uptake of Zircaloy-4[J]. Journal of Nuclear Materials, 2015, 467: 260-270. |
点击浏览原文 | |
[2] |
柏广海, 陈志林, 张晏玮, 等. 核燃料包壳锆合金表面涂层研究进展[J]. 稀有金属材料与工程, 2017, 46(7): 2035-2040.
BAI G H, CHEN Z L, ZHANG Y W, et al. Research progress of coating on zirconium alloy for nuclear fuel cladding[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2017, 46(7): 2035-2040 (in Chinese). |
[3] | KIM H G, KIM I H, JUNG I J, et al. Adhesion property and high-temperature oxidation behavior of Cr-coated Zircaloy-4 cladding tube prepared by 3D laser coating[J]. Journal of Nuclear Materials, 2015, 465: 531-539. |
点击浏览原文 | |
[4] | DONG H K, LEE J H, LEE T, et al. Critical heat flux for SiC and Cr-coated plates under atmospheric condition[J]. Annals of Nuclear Energy, 2015, 76: 335-342. |
点击浏览原文 | |
[5] |
李洪涛, 蒋百灵, 曹政, 等. 偏压对磁控溅射纯Cr镀层组织形貌及耐腐蚀性能的影响[J]. 西安理工大学学报, 2009, 25(2): 141-145.
LI H T, JANG B L, CHAO Z, et al. Effect of bias voltage on micromorphology and corrosion resistance of pure Cr coating deposited by magnetron sputtering[J]. Journal of Xi'an University of Technology, 2009, 25(2): 141-145(in Chinese). |
点击浏览原文 | |
[6] | PARK J H, KIM H G, PARK J Y, et al. High temperature steam-oxidation behavior of arc ion plated Cr coatings for accident tolerant fuel claddings[J]. Surface & Coatings Technology, 2015, 280: 256-259. |
点击浏览原文 | |
[7] |
魏祥飞, 张平则, 魏东博, 等. 多弧离子镀Cr涂层对γ-TiAl合金高温氧化性能的影响[J]. 稀有金属材料与工程, 2014, 43(3): 707-711.
WEI F X, ZHANG Z P, WEI D B, et al. Effect of multi-arc ion plating chromium films on the high temperature oxidation resistance of γ-TiAl alloy[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2014, 43(3): 707-711 (in Chinese). |
[8] | LEI S, WANG Y X, LI J L, et al. Structure and mechanical properties of thick Cr/Cr2N/CrN multilayer coating deposited by muti-arc ion plating[J]. Science Direct, 2015, 25: 1135-1143. |
[9] | ZHAO Y H, GUO C Q, YANG W J, et al. TiN films deposition inside stainless-steel tubes using magnetic field-enhanced arc ion plating[J]. Vacuum, 2015, 112: 46-54. |
点击浏览原文 | |
[10] | BELIARDOUH N E, BOUZID K, NOUVEAU C, et al. Tribological and electrochemical performances of Cr/CrN and Cr/CrN/CrAlN multilayer coatings deposited by RF magnetron sputtering[J]. Tribology International, 2015, 82: 443-452. |
点击浏览原文 | |
[11] | LU Z, LONG L, ZHONG Z, et al. Structural characterization and optoelectrical properties of Ti-Ga co-doped ZnO thin films prepared by magnetron sputtering[J]. Journal of Materials Science Materials in Electronics, 2016, 27(3): 2875-2884. |
点击浏览原文 | |
[12] | Yoon S Y, Kim K H, Lee K O, et al. Comparison for mechanical properties between TiN and TiAlN coating layers by AIP technique[J]. Journal of Materials Processing Tech, 2002, 130: 260-265. |
点击浏览原文 | |
[13] | SHIAO M H, SHIEU F S. A formation mechanism for the macroparticles in arc ion-plated TiN films[J]. Thin Solid Films, 2001, 386(1): 27-31. |
点击浏览原文 | |
[14] |
王浩然, 邱长军, 曾小安, 等. 温度对纯Cr涂层表面形貌和抗腐蚀性能的影响[J]. 表面技术, 2017, 46(6): 192-196.
WANG H R, QIU C J, ZENG X A, et al. Effect of Temperature on Morphology and Corrosion Resistance of Pure Cr Coating[J]. Surface Technology, 2017, 46(6): 192-196 (in Chinese). |
[15] |
唐伟忠. 薄膜材料制备原理、技术及应用. 第2版[M]. 北京: 冶金工业出版社, 2007: 187-188.
TANG W Z. Principle, technology and application of film material preparation. the second edition[M]. Beijing: Metallurgical Industry Press, 2007: 187-188 (in Chinese). |
[16] |
曾小安, 邱长军, 张文, 等. 负偏压对纯Cr涂层表面液滴及涂层结合力的影响[J]. 真空科学与技术学报, 2017, 37(2): 177-181.
ZENG X A, QIU C J, ZHANG W, et al. Effect of negative bias on droplet deposition and interfacial adhesion of chromium coating[J]. Chinese Journal of Vacuum Science and Technology, 2017, 37(2): 177-181 (in Chinese). |
[17] | WANG H T. Influence of Cr2O3-Al2O3 composite oxide scale on oxidation resistance of ZG40Cr24[J]. Journal of Wuhan University of Technology-Materials Science Edition. 2012, 27(3): 405-410. |
点击浏览原文 | |
[18] |
陈勇. 热障涂层中热生长氧化层应力及变形研究进展[J]. 航空材料学报, 2013, 33(6): 86-95.
CHEN Y. Progress in research on stress and distortion of thermally grown oxides in TBCs[J]. Journal of Aeronautical Materials, 2013, 33(6): 86-95 (in Chinese). |
点击浏览原文 | |
[19] |
陆冠雄, 刘彻, 郝利军, 等. QT-500基体上等离子喷涂8YSZ热障涂层系统的高温氧化行为研究[J]. 热喷涂技术, 2014, 6(2): 14-19.
LU G X, LIU C, HAO L J, et al. High temperature oxidation behavior of 8YSZ thermal barrier coatings plasma sprayed on QT-500 cast iron[J]. Thermal Spray Technology, 2014, 6(2): 14-19 (in Chinese) |
点击浏览原文 |